Numeral 6 — NOM-013-SECRE-2012, Requisitos de seguridad para el diseño, construcción, operación y mantenimiento de terminales de almacenamiento de gas natural licuado que incluyen sistemas, equipos e instalaciones de recepción, conducción, vaporización y entrega de gas natural (cancela y sustituye a la Norma Oficial Mexicana NOM-013-SECRE-2004, Requisitos de seguridad para el diseño, construcción, operación y mantenimiento de terminales de almacenamiento de gas natural licuado que incluyen sistemas, equipos e instalaciones de recepción, conducción, vaporización y entrega de gas natural).

6 Condiciones del suelo

b) Con base en la investigación del inciso anterior, se debe determinar el movimiento de suelo

considerado como el Sismo Máximo Probable (SMP), que es el movimiento que tiene una

probabilidad de 2% de ser excedido en un periodo de 50 años (intervalo promedio de recurrencia de

2 475 años), sujeto a la excepción descrita en el subinciso 110.3.1 c) de esta NOM.

1 Se deben construir espectros, usando la respue sta de aceleración vertical y horizontal al

movimiento del suelo en un sismo SMP, que cubran todo el intervalo de factores de

amortiguamiento y los periodos naturales de vibración, incluyendo el factor de amortiguamiento y

el periodo del primer modo de vibración del oleaje del GNL contenido en el tanque.

2 La aceleración en la respuesta espectral de un sismo SMP para cualquier periodo, T, se tomará

del espectro de diseño seleccionado con el amor tiguamiento que mejor represente la estructura

que se esté investigando.

3 Las ordenadas del espectro de respuesta vertical no deben ser menores de 2/3 de las

correspondientes al espectro horizontal.

c) Cuando las ordenadas de respuesta espectral probabilista para un espectro de respuesta

amortiguada de 5%, con 2% de probabilidad de ser excedido en un periodo de 50 años, en periodos

de 0.2 segundos o de 1 segundo, excedan las or denadas correspondientes del límite determinista

mencionado en el subinciso 110.3.1 e) de esta NOM, se debe considerar que el movimiento del suelo

de un sismo SMP es el menor de los siguientes:

1 Movimiento probabilista del suelo de un sismo SMP, definido en el subinciso 110.3.1 b) de esta

NOM.

2 Movimiento determinista del suelo del subinciso 110.3.1 d) de esta NOM, pero no será menor

que el límite determinista de movimiento del suelo mencionado en el subinciso 110.3.1 e) de

esta NOM.

d) Se debe calcular el espectro determinista de respuesta del movimiento del suelo en un sismo SMP al

50% de la aceleración de respuesta espectral medi ana, 5% amortiguada, en todos los periodos, que

resulte de un sismo característico en una falla ac tiva conocida dentro de la región que se esté

investigando.

e) Se tomará el límite determinista del movimiento del suelo en un sismo SMP como el espectro de

respuesta determinado de acuerdo con las Normas Aplicables, por ejemplo NEHRP Recommended

provisions for seismic regulation for new Buildings and Other Structures, (FEMA) aplicando un factor

de importancia I de 1.0, con el valor Ss (aceleraci ón de respuesta espectral de sismo SMP registrada

en periodos cortos) como 1.5 g, y el valor de S1 (aceleración de respuesta espectral de sismo SMP

registrada a 1 segundo), como 0.6 g, para la clase de sitio más representativa de las condiciones del

lugar donde estará ubicada la terminal de almacenamiento de GNL.

110.3.2 El tanque de GNL y el sistema de retención deben ser diseñados para los dos niveles de actividad

sísmica denominados Sismo de Paro Seguro (SPS) y Sismo de Operación Base (SOB) que se definen como

sigue:

a) El sismo SOB debe representar el espectro de respuesta al movimiento del terreno en el que la

aceleración espectral en cualquier periodo debe se r igual a 2/3 de la aceleración espectral del

movimiento del terreno en un sismo SMP, según se definió en el inciso 110.3.1 b) de esta NOM. El

movimiento de terreno en un sismo SOB no debe exceder el movimiento representado por un

espectro de respuesta con aceleración amortiguada 5% y que tenga una probabilidad de excedencia

de 10% dentro de un periodo de 50 años.

b) El movimiento de terreno bajo un sismo SPS está representado por un espectro de respuesta con

aceleración amortiguada 5% y 1% de probabilidad de excedencia dentro de un periodo de 50 años

(intervalo medio de recurrencia de 4 975 años). Sin embargo, la aceleración del espectro de

respuesta de un sismo SPS no debe exceder el dobl e de las aceleraciones espectrales del sismo

SOB correspondiente.

110.3.3 Se deben usar los dos niveles de movimiento del suelo definidos en el subinciso 110.3.2 de esta

NOM para diseñar, de tal forma que sean resistentes a dichos sismos las estructuras y sistemas siguientes:

a) El tanque de GNL con su sistema de retención.

b) Los componentes del sistema necesarios para aislar al tanque de GNL y mantenerlo en un estado de

paro seguro.

c) Las estructuras o sistemas, incluyendo los sistemas contra incendio, cuya falla pudiera afectar la

integridad de los sistemas indicados en los subincisos 110.3.3 a) y b) anteriores.

110.3.3.1 Las estructuras y sistemas se deben dise ñar para que permanezcan operables durante y

después de un sismo SOB.

110.3.3.4 El diseño para sismo SPS debe asegurar que no habrá pérdida en la capacidad de contención

del contenedor primario y que será posible aislar y ma ntener el contenedor de GNL durante y después de un

sismo SPS.

110.3.4 El sistema de retención debe diseñarse, como mí nimo, para resistir un sismo SPS estando vacío,

y un sismo SOB cuando contenga el volumen V especificado en los incisos 108.2.1 y 108.2.2 de esta NOM.

110.3.5 Después de un sismo SOB o un sismo SPS no debe haber pérdida de capacidad de

almacenamiento de los tanques.

110.3.6 Un tanque de GNL debe diseñarse para un sismo SOB y se debe hacer un análisis para

comprobar el límite de esfuerzos para el sismo SPS, para asegurar que cumple con lo dispuesto por el inciso

110.3.3 de esta NOM.

110.3.6.1 Los análisis de sismo SOB y de sismo SPS deben incluir el efecto de la presión del líquido sobre

la estabilidad al pandeo.

110.3.6.2 Los esfuerzos para el sismo SOB deben apegarse a las Normas Aplicables.

110.3.6.3 Los esfuerzos para el sismo SPS deben tener los límites siguientes:

a) En contenedores metálicos, se permite que los esfuerzos lleguen a la Resistencia Mínima a la

Cedencia Especificada (RMCE) para las condiciones de tensión y al pandeo crítico para la condición

de compresión.

b) En contenedores de concreto presforzado, los es fuerzos circunferenciales axiales debidos a cargas

no consideradas no deben exceder el módulo de r uptura, en condiciones de tensión, y 60% de la

resistencia a la compresión especificada para el concreto en 28 días, para la condición de

compresión.

c) Los esfuerzos en fibra extrema debidos a fuerzas axiales y circunferenciales flexionantes

combinadas, debidos a cargas no consideradas, no deben exceder el módulo de ruptura para

condiciones de tensión, y 69% de la resistencia a la compresión especificada para el concreto en 28

días, para la condición de compresión.

d) Los esfuerzos circunferenciales de tensión no deben exceder el esfuerzo de fluencia en refuerzo no

presforzado, y 94% del esfuerzo de fluencia en refuerzo presforzado suponiendo una sección

agrietada.

110.3.7 Después de un evento sísmico SPS, se debe vaciar el tanque de GNL e inspeccionarse antes de

reanudar las operaciones de llenado del tanque.

110.3.8 El diseño del tanque de GNL y sus componentes asociados debe incorporar un análisis dinámico

de los esfuerzos que incluya los efectos de contención y de oleaje del líquido contenido.

a) Se debe incluir la flexibilidad del tanque con la deformación por cortante en la determinación de la

respuesta del tanque.

b) Para un tanque no soportado en un estrato de roca, se debe incluir la interacción de la estructura y el

suelo de conformidad con las Normas Aplicables.

c) Cuando el tanque esté soportado en pilotes, en el análisis se debe tener en cuenta la flexibilidad del

sistema de pilotes.

110.4 Diseño sísmico de tanques de acero estacionarios

110.4.1 Los tanques de acero diseñados y construidos de acuerdo con las Normas Aplicables en fábricas

especializadas remotas, así como su sistema de soporte se deben diseñar para soportar las fuerzas

dinámicas asociadas con las aceleraciones horizontal y vertical, como sigue:

Fuerza horizontal:

F = Z

c X W

Fuerza vertical de diseño:

P = (2/3) X Zc X W

En donde:

Z

c = coeficiente sísmico, igual a 0.60 SDS.

SDS = aceleración espectral máxima de diseño determinada de acuerdo con las Normas Aplicables

aplicando un factor de importancia I de 1.0, para la clase de sitio más representativa de las

condiciones bajo la superficie del sitio donde esté ubicada la instalación de GNL.

W = el peso total del tanque y de su contenido.

a) Se debe usar este método de diseño sólo cuando el periodo natural T de vibración del tanque

construido en fábrica y su sistema de soporte sea menor de 0.06 segundos.

b) Para periodos de vibración mayores de 0.06 segun dos, se debe seguir el método de diseño descrito

en los incisos 110.3.1 a 110.3.4 de esta NOM.

110.4.2 El tanque y sus soportes se deben diseñar para resistir las fuerzas sí smicas resultantes en

combinación con las cargas de operación, usando los esfuerzos admisibles de acuerdo con las Normas

Aplicables aplicados para el diseño del tanque y de sus soportes.

110.4.3 En el sitio de ubicación de la Terminal de GNL se debe contar con instrumentación capaz de medir

el movimiento del suelo al cual estén sometidos los tanques.

110.5 Cargas de viento y nieve

Los tanques de almacenamiento de GNL deben estar dise ñados para resistir, sin pérdida de su integridad

estructural y funcional, las cargas de viento y niev e determinadas de acuerdo con las Normas Aplicables,

entre las cuales se debe incluir al menos las siguientes:

110.5.1 El efecto directo de las fuerzas del viento.

110.5.2 La diferencia de presión entre el interior y el exterior de una estructura de confinamiento de GNL.

110.5.3 El impacto y penetración de proyectiles impulsados por el viento.

110.5.4 Las fuerzas del viento para el sitio específico de una Terminal de GNL deben estar basadas en lo

siguiente:

110.5.4.1 Para los tanques metálicos hechos en fábrica con capacidad hasta 265 m

3, las cargas de viento

se calculan de acuerdo con las Normas Aplicables.

110.5.4.2 Para tanques de mayor capacidad y otras estructuras se deben asumir las condiciones

siguientes:

a) Un viento con una velocidad sostenida no menor de 240 km/h a menos que el permisionario justifique

que se puede utilizar una velocidad menor.

b) Cuando existan datos adecuados del viento y se c uente con una metodología probabilista confiable,

se debe usar la combinación de duración y velocidad del viento más desfavorable por su efecto sobre

la estructura, teniendo una probabilidad de ser excedida menor o igual que 0.5% en un periodo de

50 años.

110.6 Aislamiento del contenedor primario

110.6.1 El aislamiento deber ser incombustible, debe contener una barrera de vapor o ser barrera de vapor

en forma inherente, no debe contener agua y debe resist ir la desintegración ocasionada por los chorros de

agua contra incendio.

a) Donde se use una cubierta externa para soportar material de aislamiento a granel suelto, dicha

cubierta externa debe ser de acero o de concreto.

b) En prueba a la intemperie debe tener un índice de propagación de flama no mayor de 25 de

conformidad con NFPA 255.

110.6.2 El espacio entre la pared interior y la pared exterior del contenedor primario debe tener aislamiento

incombustible compatible con las propiedades fisicoquímicas del GNL y el gas natural, y cumplir con los

requisitos siguientes:

a) Un incendio externo a la pared exterior no debe causarle deterioro importante a su conductividad

térmica, por causas tales como fusión o asentamiento.

b) Cuando la pared interior sea tipo membrana, el aislamiento debe tener la resistencia mecánica

suficiente para transmitir el apoyo de la pared exterior a la pared interior.

c) El aislamiento del fondo que soporte la carga, se debe diseñar e instalar de tal manera que su

agrietamiento debido a esfuerzos térmicos y mecánicos no ponga en riesgo la integridad del tanque.

d) Solamente los materiales utilizados entre los f ondos (pisos) del contenedor interior y contenedor

exterior pueden ser no incombustibles, pero deben cumplir con lo siguiente:

1 El índice de propagación de flama no debe exceder 25, de conformidad con NFPA 255, y no

debe mantener una combustión continua progresiva en el aire.

2 La superficie exterior y las superficies que quedan expuestas al ser cortado el material en

cualquier plano, deben tener un índice de propagación de flama no mayor de 25 de conformidad

con NFPA 255, ni deben mantener una combustión continua progresiva en el aire.

3 Se debe demostrar mediante pruebas que las propiedades de combustión del material no deben

cambiar en forma sustancial como resultado de una exposición prolongada al GNL o al gas

natural a la presión y temperatura de servicio previstas.

4 El material aislante una vez instalado, puede ser purgado de gas natural.

5 La cantidad de gas natural que quede después del purgado debe ser insignificante y no debe

aumentar la combustibilidad del material.

110.7 Volumen de llenado. Los tanques diseñados para trabajar a presiones mayores de 103.4 kPa

deben tener uno o varios dispositivos que eviten que el tanque se llene totalmente de líquido o que cubra con

líquido la entrada a los dispositivos de alivio cuando la pr esión en el tanque alcance la presión preestablecida

en los dispositivos de relevo bajo todas las condiciones de operación.

110.8 Cimientos

110.8.1 Los tanques de GNL se deben instalar sobre cimientos diseñados y construidos de acuerdo con

las prácticas reconocidas de la ingeniería estructural.

110.8.2 Antes de iniciar el diseño y la construcción del cimiento, se debe hacer un estudio de mecánica de

suelos para determinar las propiedades estratigráficas y físicas de los suelos subyacentes al sitio.

110.8.3 En el diseño y construcción de los cimientos se deben considerar las cargas derivadas de las

condiciones específicas del sitio, por ejemplo, las cargas derivadas de inundación, viento y sísmicas.

110.8.4 La base del tanque exterior debe estar sobre el nivel freático, o bien protegerse del contacto del

agua freática en cualquier momento.

110.8.5 El material de la base exterior del tanque, en contacto con el suelo, debe tener las características

siguientes:

a) Seleccionarse para minimizar la corrosión.

b) Estar recubierto o protegido para minimizar la corrosión.

c) Contar con un sistema de protección catódica.

110.8.6 Cuando un tanque exterior esté en contacto con el suelo, se debe instalar un sistema de

calentamiento que evite que la isoterma de 273.15 K (0°C) alcance al suelo.

a) El sistema de calentamiento se debe diseñar para permitir monitorear el funcionamiento y la

eficiencia de dicho sistema.

b) Se debe dar atención especial y tratar por separado al sistema de calefacción en zonas donde haya

una discontinuidad en los cimientos, por ejemplo, para tuberías en la base del tanque.

c) El sistema de calefacción se debe instalar de manera que se pueda reemplazar cualquier elemento

de calefacción o sensor de control de temperatura.

d) Se deben incorporar medios de protección para los efectos adversos de la acumulación de humedad

que puedan causar corrosión galvánica u otras formas de deterioro dentro del conducto o del

elemento calefactor.

110.8.7 Cuando los cimientos se diseñen de manera tal que proporcionen circulación de aire, en vez del

sistema de calefacción, la base del tanque exterior debe ser de un material compatible con las temperaturas a

las que pueda estar sometido.

110.8.8 Se debe instalar un sistema de monitoreo de la temperatura en la base del tanque, con capacidad

para medir la temperatura en puntos pr edeterminados sobre toda el área superficial, con el objeto de verificar

la eficiencia del aislamiento de la base y, en su ca so, del sistema de calentamiento de los cimientos del

tanque. Este sistema se usará para efectuar un estudio de temperaturas de la base del tanque a los seis

meses de que éste haya sido puesto en servicio, y después cada año, posterior a un SOB y después de que

haya indicios de un área anormalmente fría.

110.8.9 Se debe revisar en forma periódica el asentamiento de los cimientos del tanque de GNL durante la

vida de la instalación, incluyendo durante su construcción, prueba hidrostática, puesta en servicio y operación.

Todo asentamiento mayor que el previsto en el diseño de los cimientos se debe investigar con el objeto de

tomar las acciones correctivas necesarias.

110.9 Tanques metálicos

110.9.1 Los tanques metálicos deben tener pared doble, c on el contenedor interior para contener el GNL

rodeado por aislamiento criogénico contenido por el contenedor exterior; adicionalmente, los tanques

metálicos deben cumplir con las Normas Aplicables.

110.9.2 Tanques diseñados para operar hasta 103.4 kPa o menos. Los contenedores soldados diseñados

para una presión no mayor de 103.4 kPa deben apegarse a las Normas Aplicables, por ejemplo, API 620,

apéndice Q. Se requiere inspección radiográfica de 100% de la longitud de todas las soldaduras a tope,

horizontales y verticales, relacionadas con la pared del contenedor.

110.9.3 Tanques diseñados para operar a más de 103.4 kP a. Estos tanques son de pared doble formada

por un contenedor interior para el GNL rodeado por aislamiento criogénico contenido por un contenedor

exterior.

110.9.3.1 El contenedor interior debe ser de construcción soldada y apegarse a las Normas Aplicables, por

ejemplo, ASME Boiler and Pressure Vessel Code.

a) En caso de aislamiento por vacío, la presión de diseño debe ser la suma de la presión de trabajo

requerida, más 101 kPa para tener en cuenta el vacío, más la carga hidrostática del GNL.

b) En caso de un aislamiento que no esté al vacío, la presión de diseño debe ser la suma de la presión

de trabajo requerida más la carga hidrostática del GNL.

c) Se debe evacuar o purgar el GNL del aislamiento criogénico.

d) El contenedor interior se debe diseñar para la combinación más crítica de cargas que resulte de la

presión interna y de la altura del líquido, la presión estática del aislamiento, la presión del aislamiento

al dilatarse el contenedor después de un periodo en servicio, la presión de purga, la de operación del

espacio entre los contenedores interior y exterior, y la relativa a las cargas sísmicas.

110.9.3.2 El contenedor exterior debe ser de construcción soldada y se permite utilizar cualquier acero al

carbono cuyas propiedades fisicoquímicas permitan utiliz arlo a temperatura igual o mayor que la temperatura

mínima admisible de operación, de conformidad con la s Normas Aplicables, o aquellos materiales que tengan

un punto de fusión inferior a 1366.15 K (1093 °C), cuando el contenedor esté enterrado o se encuentre arriba

del nivel del suelo.

a) Cuando se use aislamiento por vacío, el contenedor exterior debe diseñarse de conformidad con las

Normas Aplicables, usando una presión externa no menor de 103.4 kPa.

b) Las tapas y los contenedores exteriores esféricos, formados por segmentos o gajos unidos mediante

soldadura, se deben diseñar apegándose a las Normas Aplicables usando una presión externa de

103.4 kPa.

c) La Máxima Presión de Operación Permisible (MPOP) se debe especificar para todos los

componentes.

d) El contenedor exterior debe tener un dispositivo de relevo de la presión interna. El área de descarga

del mismo debe ser cuando menos 0.0034 cm

2/kg de capacidad de agua del contenedor interior,

pero dicha área no debe ser mayor de 2000 cm 2. El dispositivo debe funcionar a una presión no

mayor que la menor de las siguientes: la presión inte rna de diseño del contenedor exterior, la presión

externa de diseño del contenedor interior o 172 kPa.

e) Se deben instalar barreras térmicas para prevenir que la temperatura del contenedor exterior alcance

un valor menor que la temperatura de diseño.

f) Se deben instalar barreras o revestimientos adecuado s en la parte externa del contenedor exterior

para evitar la penetración de agua o humedad en el espacio de aislamiento entre los contenedores.

g) Los soportes y patas de los tanques se deben diseñar de acuerdo con las Normas Aplicables. Se

deben tener en cuenta las cargas relativas al trans porte, la construcción del tanque, así como las

cargas inducidas por las condiciones ambientales tales como las sísmicas, eólicas y térmicas.

h) Los cimientos y soportes se deben diseñar y proteg er para tener una calificación de resistencia al

fuego no menor de 2 h. Si se usa aislamiento para satisfacer este requisito, éste debe ser resistente

a la desintegración ocasionada por los chorros de agua contra incendio.

110.9.3.3 Se deben minimizar las concentraciones de esfuerzos sobre materiales ocasionadas por el

sistema de soporte usando dispositivos tales como placas y anillos de carga.

110.9.3.4 Se debe tener en cuenta la dilatación y la contracción del contenedor interior en el cálculo de

esfuerzos y se debe diseñar el sistema de soporte de tal forma que los esfuerzos resultantes impartidos a los

contenedores interior y exterior se mantengan dentro de los límites admisibles.

110.9.3.5 La tubería colocada dentro del espacio del aislamiento, entre los contenedores interior y exterior,

se debe diseñar para la Máxima Presión de Operación Permisible (MPOP) del contenedor interior, teniendo en

cuenta los esfuerzos térmicos.

a) No se permiten fuelles dentro del espacio del aislamiento.

b) La tubería debe ser de materiales adecuados para operar a 101.15 K (-172°C).

c) Ninguna tubería que conduzca GNL, externa al contenedor exterior, debe ser de aluminio, cobre o

aleación de cobre, a menos que esté protegida contra exposición al fuego durante 2 h.

d) Pueden utilizarse juntas de transición.

110.9.3.6 El contenedor interior se debe fijar en forma concéntrica al contenedor exterior, mediante un

sistema de soportes que sea capaz de resistir la carga máxima de las descritas en los puntos siguientes:

a) Las cargas ocasionadas por el embarque y transporte del contenedor. Los soportes se deben diseñar

aplicando el valor máximo de aceleración previsto expresado como número G (en función de la

aceleración de la gravedad g) multiplicado por la masa vacía del contenedor interior.

b) Las cargas debidas a la operación. Los soportes se deben diseñar para la masa total del contenedor

interior, más las cargas máximas adicionales. As imismo, se deben incluir los factores sísmicos

adecuados que resulten del estudio sísmico correspon diente. La masa del líquido contenido se debe

basar en la densidad máxima del GNL especificado, dentro del intervalo de las temperaturas de

operación, pero la densidad mínima debe ser 470 kg/m

3.

110.9.3.7 El esfuerzo de diseño máximo admisible en los elementos de soporte debe ser el menor de 1/3

de la resistencia mínima especificada a la tensión, o 5/ 8 de la Resistencia Mínima a la Cedencia Especificada

(RMCE) a temperatura ambiente.

110.9.3.8 Para los elementos roscados se debe usar el área mínima en la raíz de la rosca para calcular los

esfuerzos.

110.10 Contenedores de concreto

110.10.1 Estructura de concreto presforzado. Este inciso se debe aplicar al diseño y construcción de

contenedores de concreto presforzado para cualquier pr esión de operación, tenga aislamiento exterior o

interior, y para contenedores protectores de concreto presforzado que rodeen cualquier tipo de contenedor.

a) El diseño de los contenedores de concreto debe cumplir con las Normas Aplicables.

b) Los esfuerzos admisibles considerados bajo condic iones normales de diseño se deben basar en los

valores mínimos especificados de resistencia a temperatura ambiente.

c) Los esfuerzos de tensión (sin tener en cuenta los efectos directos de temperatura y de contracción)

en las varillas de refuerzo de acero al carbono que están sometidas a las temperaturas del GNL, se

deben limitar a los esfuerzos admisibles mencionados en la tabla 110.10.2 c) de esta NOM.

Tabla 110.10.2 c) Esfuerzo admisible en las varillas de refuerzo

Descripción y

No. de varilla

ASTM A 615

Esfuerzos máximos admisibles

MPa

No. 4 y menores

Nos. 5, 6 y 7

No. 8 y mayores

82.7

68.9

55.2

El alambre o los cables de acero, indicados en el subinciso 110.10.2 d) de esta NOM y usados como

refuerzo no presforzado, se deben diseñar con un esfuerzo máximo admisible como sigue:

1 Aplicaciones de control de agrietamiento: 207 MPa.

2 Otras aplicaciones: 552 MPa

110.10.2 Materiales sometidos a la temperatura del GNL

a) El concreto debe cumplir con lo establecido en las Normas Aplicables. Se deben realizar mediciones

de la resistencia a la compresión y del coeficiente de contracción para el concreto a la temperatura

baja de diseño, a menos que se disponga de datos de mediciones anteriores de estas propiedades.

b) Los agregados deben cumplir con las Normas Aplicables. Los agregados deben tener constitución y

propiedades químicas y físicas adecuadas para obtener un concreto de alta resistencia y duración.

c) El mortero neumático debe apegarse a las Normas Aplicables.

d) Los elementos de alta resistencia a la tensión (t endones) para concreto presforzado, deben cumplir

con las Normas Aplicables.

e) Los materiales de los anclajes permanentes en los extremos de los tendones para concreto

presforzado deben mantener sus propiedades estructurales a la temperatura del GNL.

f) El acero de refuerzo para el concreto reforzado debe cumplir con las Normas Aplicables.

g) No se deben desarrollar esfuerzos apreciables de tensión bajo cualquier condición de carga de

diseño en las secciones donde están incorporadas barreras metálicas no estructurales que funcionan

en conjunto en el concreto presforzado y que est án en contacto directo con el GNL durante la

operación normal. El metal de dichas barreras metálicas debe cumplir con las Normas Aplicables.

h) Protección del fondo del espacio entre contene dores. Se debe instalar una protección de acero

criogénico que proteja el fondo y los ángulos inferiores con una altura mínima de 5 m de la pared

lateral interior del contenedor secundario cuando és te es de concreto, con objeto de prevenir los

efectos de un derrame de GNL en el espacio entre contenedores.

i) El espacio entre los contenedores primario y secundario de un tanque de GNL se debe llenar con

aislamiento rígido.

110.10.3 Construcción, inspección y pruebas.

a) Los contenedores de concreto para contener el GN L se deben construir, inspeccionar y probar de

acuerdo con las Normas Aplicables.

b) Los componentes metálicos se deben construir y probar de acuerdo con las Normas Aplicables.

c) Los demás materiales que se usen en la construcción de contenedores de concreto para GNL se

deben calificar antes de usarlos, de acuerdo con las Normas Aplicables.

110.11 Identificación de los tanques de GNL

110.11.1 Se debe identificar cada uno de los tanques mediante una placa de datos hecha de material

anticorrosivo, ubicada en un lugar accesible y que contenga la información siguiente:

a) Nombre del fabricante y fecha de fabricación.

b) Capacidad líquida nominal en metros cúbicos.

c) Presión de diseño para gas metano en la parte superior del tanque.

d) Densidad máxima permitida del líquido que se almacenará para el volumen total del tanque.

e) Nivel máximo de llenado con el líquido que se almacenará.

f) Nivel máximo de llenado con agua para prueba hidrostática, en su caso.

g) Temperatura mínima en grados Celsius para la cual se diseñó el tanque.

110.11.2 Los tanques deben tener identif icados todos los orificios con la descripción de la función del

orificio. Las identificaciones deben permanecer visibles aun en caso de que se presente escarcha.

110.12 Pruebas de tanques de GNL.

110.12.1 Se deben realizar pruebas de hermeticidad de conformidad con las Normas Aplicables a fin de

comprobar que los contenedores no presentan fugas. Deben repararse todas las fugas identificadas en los

contenedores y volver a realizar la prueba de hermeti cidad hasta que se asegure que los contenedores no

presentan fugas.

110.12.2 Los tanques diseñados para una operación a presión superior a 103.4 kPa se deben probar de

acuerdo con las Normas Aplicables.

a) Los tanques fabricados en fábricas remotas deben pasar una prueba de hermeticidad, de acuerdo

con las Normas Aplicables, realizada en la fábrica antes de embarcar hacia la Terminal de GNL.

b) Los tanques deben transportarse con gas inerte a una presión mínima de 69 kPa.

c) El contenedor interior y el contenedor exterior construidos en el sitio deben pasar una prueba de

hermeticidad de acuerdo con las Normas Aplicables.

d) La tubería asociada debe ser probada de acuerdo con la sección 112.7.2 de esta NOM.

e) Los tanques y el sistema de tubería asociado deben pasar una prueba de hermeticidad antes de

llenar el tanque con GNL.

110.12.3 Después de que hayan concluido las pruebas de aceptación, no se debe realizar ningún trabajo

de soldadura en campo en los tanques de GNL. Se tendrá que volver a realizar una prueba de hermeticidad

de acuerdo con las Normas Aplicables después de que se realice alguna reparación o modificación cuando

dicha reparación o modificación altere el equipo o instalaciones verificados y requiera una prueba nueva para

verificar el elemento afectado y demostrar que la modificación o reparación ha sido adecuada.

110.12.4 Purgado y enfriado de tanques. Antes de que un tanque de GNL se ponga en servicio se debe

purgar y enfriar de acuerdo con los incisos 116.2.5 y 116.2.6 de esta NOM.

110.13 Dispositivos de relevo

110.13.1 Los tanques deben estar equipados con dispositivos de relevo de presión y vacío de acuerdo con

las Normas Aplicables.

110.13.2 Los dispositivos de seguridad deben comunicarse directamente con la atmósfera.

110.13.3 Se deben instalar dispositivos de relevo de vacío si el tanque puede estar expuesto a una

condición de vacío que sobrepase aquella para la que fue diseñado.

110.13.4 Cada válvula de relevo de presión o de vacío de los tanques de GNL debe poder aislarse del

tanque para mantenimiento o para cualqu ier otro fin por medio de una válvula manual de cierre de tipo paso

completo.

a) Estas válvulas de cierre deben poder ajustarse o bloquearse en la posición abierta.

b) Se debe instalar el número adecuado de válvulas de relevo de presión y de vacío en el tanque de

GNL para permitir que cada una se aísle individualmente a fin de realizar pruebas o dar

mantenimiento a la vez que se conservan las condiciones de equilibrio requeridas.

c) En caso de requerirse sólo una válvula de seguridad, se debe instalar ya sea un puerto de apertura

con una válvula de tres vías que conecte la válvula de relevo y su reserva al tanque, o dos válvulas

de relevo conectadas por separado al tanque, cada una con una válvula.

d) No se debe cerrar más de una válvula de relevo a la vez.

e) Se deben diseñar e instalar chimeneas o respiraderos de descarga de la válvula de relevo a fin de

evitar la acumulación de agua, hiel o, nieve, o cualquier otro material y la descarga debe ser vertical

hacia arriba.

110.13.5 Determinación del tamaño de los dispositivos de relevo de presión

a) Relevo de presión. La capacidad de los disposit ivos de relevo de presión debe considerar, entre

otras, las causas de aumento de presión siguientes:

1 Exposición al fuego de acuerdo con el inciso 110.13.7 de esta NOM.

2 Alteración en la operación, tal como falla en un dispositivo de control.

3 Otras circunstancias resultado de fallas en el equipo o errores de operación.

4 Desplazamiento de vapores durante el llenado.

5 Evaporación súbita durante el llenado como c onsecuencia de la mezcla de productos de

composición diferente o de las condiciones term odinámicas del flujo de llenado a su entrada en

el tanque.

6 Pérdida de refrigeración o falla del dispositivo de extracción de vapor generado por ebullición.