Numeral 16 — NOM-035-ENER-2025, Eficiencia energética en acondicionadores de aire tipo unitario. Límites, métodos de prueba y etiquetado.

16 Transitorios

Figuras

Figura A.1 - Aparato de medición de flujo de aire

Figura A.2 - Tobera para la medición del flujo de aire

Figura A.3 - Método de túnel aire entalpía

Figura A.4 - Método de enlace de aire entalpía

Figura A.5 - Calorímetro aire entalpía

Figura A.6 - Cuarto de aire entalpía

Figura A.7.a - Medición de la presión estática externa (Arreglo 1)

Figura A.7.b - Medición de la presión estática externa (Arreglo 2)

Figura A.7.c - Medición de la presión estática externa (Arreglo 3)

Figura A.8 - Medición de caída de presión estática debido a los serpentines (sin ventilador)

Figura A.9 - Aparato Alternativo para medición de flujo de aire

Figura A.10 - Ejemplo de etiqueta de información al público

Tablas

Tabla 1 - Nivel de Relación de Eficiencia Energética Integrada (REEI) en acondicionadores de aire tipo unitario

Tabla 2 - Presión Mínima Externa

Tabla 3 - Coeficientes de descarga para toberas

Tabla 4 - Valor del factor de carga de acuerdo con la temperatura del aire

Tabla 5 - Cantidad de acondicionadores de aire para muestreo

Tabla 6 - Número de certificados a evaluar durante el seguimiento

Tabla 7 - Agrupación de Familias

Tabla B.1 - Métodos aplicables para el cálculo de la capacidad de enfriamiento

Tabla B.2 - Tolerancias de las mediciones de prueba

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Tabla B.3 - Datos a ser registrados

Tabla D.1 - Tabla de contenido de los ejemplos para el cálculo de la REEI

Tabla D.3.1.A - Ejemplo 1. Resultados de prueba

Tabla D.3.1.B - Ejemplo 1. Puntos de calificación REEI y cálculos de degradación

Tabla D.4.1.A - Ejemplo 2. Resultados de prueba (Continuar aquí)

Tabla D.4.1.B - Ejemplo 2. Puntos de calificación REEI y cálculos de degradación

Tabla D.4.2.A - Ejemplo 3. Resultados de prueba

Tabla D.4.2.B - Ejemplo 3. Puntos de calificación REEI y cálculos de degradación

Tabla D.4.3.A - Ejemplo 4. Resultados de prueba

Tabla D.4.3.B - Ejemplo 4. Puntos de calificación REEI y cálculos de degradación

Tabla D.5.1.A - Ejemplo 5. Resultados de prueba

Tabla D.5.1.B - Ejemplo 5. Puntos de calificación REEI y cálculos de degradación

Tabla D.5.2.A - Ejemplo 6. Resultados de prueba

Tabla D.5.2.B - Ejemplo 6. Puntos de calificación REEI y cálculos de degradación

Tabla D.5.3.A - Ejemplo 7. Resultados de prueba

Tabla D.5.3.B - Ejemplo 7. Puntos de calificación REEI y cálculos de degradación

1. Objetivo y campo de aplicación

Esta Norma Oficial Mexicana establece los niveles mínimos de Relación de Eficiencia Energética Integrada (REEI) en modo

enfriamiento que deben cumplir los acondicionadores de aire tipo unitario (unidad paquete), que se importen, fabriquen o

comercialicen dentro de los Estados Unidos Mexicanos. Establece además los métodos de prueba que deben usarse para

verificar dicho cumplimiento y define los requisitos que se deben de incluir en la etiqueta de información al público, así como el

procedimiento de evaluación de la conformidad de estos productos.

Esta Norma Oficial Mexicana aplica para los acondicionadores de aire autocontenidos conocidos como tipo unitario (unidad

paquete) en capacidades nominales de enfriamiento mayores que 19 050 W (65 000 BTU/h) y hasta 70 340 W (240 000 BTU/h),

con ciclo reversible o sin ciclo reversible, enfriados por aire, operados con energía eléctrica que funcionan por compresión

mecánica, que incluyen un compresor de una velocidad (Capacidad fija) o un compresor de frecuencia o flujo de refrigerante

variable (Capacidad controlada proporcionalmente) o un compresor de velocidades por etapas (Capacidad por etapas) y un

serpentín condensador enfriado por aire.

1.1 Excepciones

Se excluyen del campo de aplicación los acondicionadores de aire centrales tipo dividido, y los acondicionadores de aire

enfriados por agua o por métodos evaporativos.

Esta Norma Oficial Mexicana tutela el objetivo legítimo de interés público IX, con relación al uso y aprovechamiento de los

recursos naturales de la Ley de Infraestructura de la Calidad.

2. Referencias

Para la correcta aplicación de esta Norma Oficial Mexicana deben consultarse las normas oficiales mexicanas siguientes o la

que las sustituyan:

· NOM-008-SE-2021, Sistema general de unidades de medida (cancela a la NOM-008-SCFI-2002), publicada en el Diario

Oficial de la Federación el 29 de diciembre de 2023.

· NOM-024-SCFI-2013, Información comercial para empaques, instructivos y garantías de los productos electrónicos,

eléctricos y electrodomésticos, publicada en el Diario Oficial de la Federación el 12 de agosto de 2013.

3. Definiciones

Para los efectos de esta Norma Oficial Mexicana se aplican las siguientes definiciones:

3.1 Acondicionador de aire tipo unitario.

Unidad o conjunto de unidades autocontenidas en un mismo gabinete, que normalmente incluyen un serpentín de

enfriamiento, un dispositivo de movimiento de aire, una combinación de compresor (es) y condensador, y pueden incluir función

de calentamiento.

3.2 Aire estándar

Aire seco a condiciones de temperatura de 21.1 °C y a una presión de 101.325 kPa, el aire seco tiene una densidad de masa

de 1.2 kg/m3.

3.3 Capacidad de deshumidificación

Capacidad que tiene el equipo para remover la humedad del aire de un espacio cerrado.

3.4 Capacidad de enfriamiento

Capacidad que tiene el equipo para remover el calor de un espacio cerrado, expresados en watts.

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3.5 Capacidad latente de enfriamiento

Razón a la cual el equipo remueve el calor latente del aire que pasa a través de éste, bajo condiciones específicas de

operación, expresada en watts.

3.6 Capacidad sensible de enfriamiento

Razón a la cual el equipo remueve el calor sensible del aire que pasa a través de éste, bajo condiciones específicas de

operación, expresada en watts.

3.7 Capacidad total de enfriamiento

Razón a la cual el equipo remueve el calor del aire que pasa a través de éste, bajo condiciones específicas de operación,

expresada en watts.

3.8. Condiciones de prueba.

Cualquier conjunto de condiciones operativas bajo las cuales se produce un solo nivel de desempeño.

3.9 Condiciones de prueba estándar.

Condiciones de evaluación utilizadas como base para comparar las características de desempeño.

3.10 Enfriamiento latente

Cantidad de enfriamiento, expresada en watts, necesaria para remover, por condensación, el vapor de agua del aire que pasa

a través del serpentín evaporador durante un lapso.

3.11 Enfriamiento sensible

Cantidad de enfriamiento, expresada en watts, que remueve calor del ambiente, disminuyendo la temperatura sensiblemente,

desarrollado por el equipo en un lapso, excluyendo el enfriamiento latente.

3.12 Estado estable

Estado en el cual se mantienen constantes todas las condiciones interiores y exteriores de prueba y el equipo está en el modo

de "operación sin cambio".

3.13 Lado exterior (condensador)

Parte del equipo que rechaza calor a una fuente externa al flujo de aire interior.

3.14 Lado interior (evaporador)

Parte del equipo que remueve el calor del flujo de aire interior.

3.15 Porcentaje de carga

Relación de la capacidad de enfriamiento de carga parcial sobre la capacidad de enfriamiento de carga completa medida en la

prueba de evaluación estándar, expresada en unidades de porcentaje.

3.16 Presión barométrica estándar

Presión que corresponde a 101.325 kPa.

3.17 Pruebas de evaluación a carga parcial.

Evaluación basada en pruebas realizadas en condiciones de valoración para una aplicación en particular (que no sean las

condiciones de prueba estándar).

3.18 Prueba de evaluación estándar.

Evaluación basada en pruebas realizadas en condiciones de prueba estándar.

3.19 Prueba de serpentín húmedo

Prueba conducida a temperaturas interiores de bulbo seco y húmedo, tales que la humedad se condense en el serpentín

evaporador del equipo de prueba.

3.20 Prueba de serpentín seco

Prueba conducida a temperaturas interiores tales de bulbo seco y húmedo tales, que la humedad no se condense en el

serpentín evaporador del equipo de prueba.

3.21 Realización de ciclos

Estado en que las condiciones de prueba interiores y exteriores se deben mantener constantes y el equipo se debe encender

y apagar manualmente durante lapsos específicos para emular una operación a carga parcial.

3.22 Refrigerante

Fluido de trabajo que utiliza el sistema de refrigeración del equipo acondicionador de aire; éste cambia del estado líquido a

vapor en el proceso de absorción de calor en el serpentín evaporador y de vapor a líquido en el serpentín del condensador.

3.23 Relación de Eficiencia Energética (REE).

Relación entre la capacidad de enfriamiento, (Wt) y los valores de potencia de entrada (We), bajo cualquier conjunto de

condiciones de evaluación, expresada en Wt/We.

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3.24 Relación de Eficiencia Energética Integrada (REEI)

Cálculo ponderado de las eficiencias en modo enfriamiento a carga máxima y las obtenidas a carga parcial en condiciones de

funcionamiento estándar, definidas en el capítulo 9, expresadas en (BTU/hW).

3.25 Serpentín condensador

Intercambiador de calor el cual desecha el calor removido del espacio por acondicionar al exterior.

3.26 Serpentín evaporador

Intercambiador de calor que remueve el calor del espacio por acondicionar.

3.27 Unidad controlada de capacidad fija

Equipos limitados por los controles a una etapa de capacidad de refrigeración.

3.28 Unidad controlada de capacidad por etapas

Equipos que incorporan solo capacidad fija o pasos discretos de compresión y limitado por los controles a múltiples etapas de

capacidad de refrigeración.

3.29 Unidad con Capacidad Controlada Proporcionalmente

Unidades que incorporan uno o más compresores de capacidad variable donde la capacidad del compresor se puede modular

de manera continua o en pasos no mayores al 5 %. El compresor o compresores modulantes deberán ser capaces de modular la

capacidad de la unidad en un rango de al menos 50 % a 100 %. La unidad puede incluir una combinación de compresores de

capacidad fija y capacidad variable.

3.30 Unidad con serpentín interior

Unidad interior que se distribuye en el espacio a acondicionar sin un ventilador interior o un motor de aire designado por

separado. Una unidad con serpentín interior instalada en el campo, depende de un calefactor o ventilador modular instalado por

separado para el movimiento del aire interior.

4. Símbolos y abreviaturas

An, Área de tobera (m²)

C, Coeficiente de descarga de tobera

CD, Coeficiente de degradación

cpa1, Calor específico del aire seco a la entrada, lado interior (J/kg°C)

cpa2, Calor específico del aire seco a la salida, lado interior (J/kg°C)

cpa3, Calor específico del aire seco a la entrada, lado exterior (J/kg°C)

cpa4, Calor específico del aire seco a la salida, lado exterior (J/kg°C)

D, Diámetro de la garganta de la tobera (mm)

Dt, Diámetro del tubo del refrigerante (mm)

Ei, Potencia de entrada lado interior (W)

FC, Factor de carga

f, Factor dependiente de la temperatura para Número de Reynolds (NRe)

in H2O, Pulgadas de agua

ha1, Entalpía del aire entrando al lado interior (J/kg de aire seco)

ha2, Entalpía del aire saliendo al lado interior (J/kg de aire seco)

ha3, Entalpía del aire entrando al lado exterior (J/kg de aire seco)

ha4, Entalpía del aire saliendo al lado exterior (J/kg de aire seco)

hf1, Entalpía del refrigerante líquido a la temperatura de saturación correspondiente a la presión del vapor refrigerante saliendo

del compresor (J/kg)

hg1, Entalpía del vapor refrigerante entrando al compresor en condiciones específicas (J/kg)

hk1, Entalpía de flujo del vapor entrando al evaporador calorímetro (J/kg)

hk2, Entalpía de flujo del vapor saliendo al evaporador calorímetro (J/kg)

hr1, Entalpía del refrigerante entrando al lado interior (J/kg)

hr2, Entalpía del refrigerante saliendo del lado interior (J/kg)

L, Longitud de la línea del refrigerante (m)

LF, Porcentaje parcial de tiempo de encendido para la última etapa en el punto de carga parcial deseado (75 %, 50 % o 25 %)

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NRe, Número de Reynolds

Pc, Potencia del compresor en el punto más bajo de descarga en la condición de carga parcial deseada (W)

PCF, Potencia de la sección del condensador, si aplica en paso mínimo de descarga en carga parcial deseada (W)

PCT, Potencia del circuito de control y cargas auxiliares (W)

PIF, Potencia del ventilador interior, a la velocidad del ventilador para el paso mínimo de capacidad (W)

Pn, Presión en la garganta de la tobera (kPa)

Pv, Velocidad de presión en la garganta de la tobera o diferencia de la presión estática a través de la tobera (Pa)

% Carga, El punto de evaluación estándar a 75 %, 50 % y 25 %

q, Capacidad del compresor (W)

Qi, Flujo de aire interior calculado (m³/s)

Qmi, Flujo de aire interior medido (m³/s)

Qmo, Flujo de aire exterior medido (m³/s)

Qs, Flujo de aire estándar (m³/s)

Pérdidas de línea en tubería de interconexión (W)

qe, Entrada de calor al calorímetro evaporador (W)

q1ci, Capacidad latente de enfriamiento (datos del lado interior) (W)

qsci, Capacidad sensible de enfriamiento (datos del lado interior, método aire entalpía) (W)

qsri, Capacidad sensible de enfriamiento (datos del lado interior, método de flujo de aire modificado) (W)

qtc, Capacidad total de enfriamiento, datos de compresor (W)

qtci, Capacidad total de enfriamiento (datos del lado interior) (W)

qtco, Capacidad total de enfriamiento (datos del lado exterior) (W)

ta, Temperatura ambiente (°C)

ta1, Temperatura del aire entrando al lado interior, bulbo seco (°C)

ta2, Temperatura del aire saliendo al lado interior, bulbo seco (°C)

ta3, Temperatura del aire entrando al lado exterior, bulbo seco (°C)

ta4, Temperatura del aire saliendo al lado exterior, bulbo seco (°C)

ta5, Temperatura del aire saliendo del serpentín de recalentamiento, bulbo seco (°C)

tc, Temperatura de superficie calorímetro condensado (°C)

Th, Grosor del aislamiento de la tubería de interconexión (mm)

t1, Temperatura del agua entrando al calorímetro condensador (°C)

t2, Temperatura del agua saliendo al calorímetro condensador (°C)

UAa, Producto del coeficiente de transferencia de calor total del condensador y del área exterior de la superficie del

condensador, determinado de la prueba tipo calorímetro (W/°C)

Va, Velocidad del aire, en la tobera (m/s)

va1, Volumen específico del aire saliendo del lado interior (m³/kg de aire seco)

v1, Volumen específico del aire entrando del lado interior (m³/kg de aire seco)

vn, Volumen específico del aire bajo condiciones de temperatura de bulbo húmedo y seco existentes en la tobera a una

presión barométrica (m³/kg de aire seco)

v'n, Volumen específico del aire en la tobera (m³/kg de mezcla de aire-vapor de agua)

W1, Razón de humedad, del aire entrando al aire interior (kg de humedad por kg de aire seco)

W2, Razón de humedad, del aire saliendo al aire interior (kg de humedad por kg de aire seco)

Wn, Razón de humedad, del aire, en la tobera, (kg de humedad por kg de aire seco)

W4, Razón de humedad, del aire saliendo al lado exterior, (kg vapor de agua por kg de aire seco)

wa1, Razón de flujo del aire interior (kg/s)

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wk, Razón de flujo del fluido condensado (vapor) (kg/s)

wr, Razón de flujo del refrigerante (kg/s)

We, Potencia eléctrica (We)

Wt, Potencia térmica (Wt)

t, Diferencia de temperatura (°C)

5. Clasificación

Los equipos acondicionadores de aire, incluidos en el alcance de esta Norma Oficial Mexicana, deben ser clasificados de la

siguiente forma:

5.1 De acuerdo con la tecnología de operación del compresor:

- Compresor de una velocidad (Capacidad fija)

- Compresor de frecuencia o flujo de refrigerante variable (Capacidad controlada proporcionalmente)

- Compresor de velocidades por etapas (Capacidad por etapas)

5.2 Según la operación de equipo:

- Sin ciclo reversible (Solo enfriamiento)

- Con ciclo reversible (Bomba de calor)

6. Especificaciones

6.1 Límite de valor de Relación de Eficiencia Energética Integrada (REEI)

Los equipos objeto de esta Norma Oficial Mexicana deben cumplir con el valor de Relación de Eficiencia Energética Integrada

establecido en la Tabla 1.

Tabla 1 - Nivel de Relación de Eficiencia Energética Integrada (REEI), en acondicionadores de aire tipo unitario

Capacidad nominal de

enfriamiento watts (BTU/h) Tipo Calefacción REEI Wt/We (BTU/hW)

Mayor que 19 050 (65 000) y

menor que 39 566 (135 000)

Sin ciclo reversible con

compresor de una

velocidad o por etapas

Calefacción por resistencia eléctrica o sin calefacción 4.34 (14.8)

Cualquier calefacción diferente a resistencia eléctrica 4.28 (14.6)

Con ciclo reversible

con compresor de una

velocidad o por etapas

Calefacción por resistencia eléctrica o sin calefacción 4.13 (14.1)

Cualquier calefacción diferente a resistencia eléctrica 4.08 (13.9)

Con o sin ciclo

reversible con

compresor de

frecuencia variable

(inverter)

Cualquier calefacción o sin calefacción 5.28 (18.0)

Mayor o igual que 39 566 (135

000) y menor que 70 340 (240

000)

Sin ciclo reversible con

compresor de una

velocidad o por etapas

Calefacción por resistencia eléctrica o sin calefacción 4.16 (14.2)

Cualquier calefacción diferente a resistencia eléctrica 4.11 (14.0)

Con ciclo reversible

con compresor de una

velocidad o por etapas

Calefacción por resistencia eléctrica o sin calefacción 3.96 (13.5)

Cualquier calefacción diferente a resistencia eléctrica 3.9 (13.3)

Con o sin ciclo

reversible con

compresor de

frecuencia variable

(inverter)

Cualquier calefacción o sin calefacción 5.13 (17.5)

Igual que 70 340 (240 000)

Sin ciclo reversible con

compresor de una

velocidad o por etapas

Calefacción por resistencia eléctrica o sin calefacción 3.87 (13.2)

Cualquier calefacción diferente a resistencia eléctrica 3.81 (13.0)

Con ciclo reversible

con compresor de una

velocidad o por etapas

Calefacción por resistencia eléctrica o sin calefacción 3.67 (12.5)

Cualquier calefacción diferente a resistencia eléctrica 3.61 (12.3)

Con o sin ciclo

reversible con

compresor de

frecuencia variable

(inverter)

Cualquier calefacción o sin calefacción 5.13 (17.5)

6.2 Determinación de los valores de REEI

Para determinar los valores de la Relación de Eficiencia Energética Integrada REEI, de los acondicionadores de aire objeto de

esta Norma Oficial Mexicana, se debe aplicar únicamente el método de prueba descrito en el Capítulo 9.

7. Muestreo

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El muestreo debe realizarse conforme a lo indicado en el inciso 12.5.2.1 del Procedimiento de Evaluación de la Conformidad,

descrito en esta Norma Oficial Mexicana.

8. Criterios de aceptación

8.1 Certificación

Para cumplir con esta Norma Oficial Mexicana, los resultados de REEI calculados a partir de las mediciones realizadas, deben

ser iguales o mayores a los valores indicados en la Tabla 1, de acuerdo con el tipo de equipo.

8.2 Etiqueta

El titular, sea fabricante, importador o comercializador, deberá proponer el valor de REEI que debe utilizarse en la etiqueta del

modelo o familia que desee certificar y este valor debe cumplir con las siguientes condiciones:

a) Ser siempre igual o mayor al nivel mínimo de REEI establecido en la Tabla 1.

b) En consideración a la dispersión de resultados que se presentan en pruebas iguales efectuadas en un mismo aparato o en

pruebas iguales efectuadas en diferentes aparatos del mismo modelo o a la exactitud de los instrumentos de medición, se debe

aceptar una variación de - 10 % de la Relación de Eficiencia Energética Integrada así como -10% en la Capacidad de enfriamiento

obtenida en pruebas con respecto a la marcada en la etiqueta, siempre y cuando este valor no sea menor al establecido en la

Tabla 1 del inciso 6.1 de esta Norma Oficial Mexicana.

En caso de no cumplirse los requisitos establecidos en los incisos 8.1 y 8.2, se permite repetir la prueba a partir de una

segunda muestra de las mismas características; si esta segunda muestra no satisface con las condiciones especificadas, el

modelo no cumple con lo establecido en esta Norma Oficial Mexicana.

9. Métodos de prueba y cálculos

Las pruebas requeridas para la determinación de la capacidad de enfriamiento para los equipos incluidos en el alcance de

esta Norma Oficial Mexicana son las siguientes:

a) Prueba de evaluación estándar.

b) Pruebas de evaluación a carga parcial.

9.1 Condiciones de prueba

9.1.1 Tensión y frecuencia

Todas las pruebas deben realizarse con una tensión de suministro de 230 V ± 1 % para equipos monofásicos, y de 230 V ± 1

% o 440 V ± 1 % para equipos trifásicos, según corresponda. La selección de la tensión a utilizar se determinará de acuerdo con

la información especificada por el fabricante.

9.1.2 Velocidad de flujo de aire

Se debe utilizar aire 100 % recirculado, para las unidades equipadas para la operación multizona o para ductos duales, la

plataforma caliente debe cerrarse utilizando los restrictores suministrados con la unidad.

9.1.2.1 Para la prueba de enfriamiento de carga completa, excepto para unidades con serpentines interiores, se debe utilizar

el flujo de aire de enfriamiento de carga completa nominal. Si el fabricante no especifica un flujo de aire, se debe utilizar un valor

de 0.188 8 m3/s por cada 3 514.8 watts de capacidad de enfriamiento nominal (400 pies cúbicos por minuto en condiciones

estándar de temperatura y presión SCFM) por tonelada de capacidad de enfriamiento nominal, es decir, por 12 000 BTU/h.

9.1.2.2 Para las pruebas de enfriamiento de carga completa con unidades con serpentines interiores, la tasa de flujo de aire

interior será la menor de la tasa de flujo de aire de enfriamiento de carga completa especificada por el fabricante; o el flujo de aire

es igual a 0.212 4 m3/s por cada 3 514.8 watts de capacidad de enfriamiento nominal (450 SCFM por tonelada). Si el fabricante

no especifica un flujo de aire, use un valor de 0.188 8 m3/s por cada 3 514.8 watts de capacidad de enfriamiento nominal (400

SCFM) por tonelada de capacidad de enfriamiento nominal. Mantenga el flujo de aire dentro de ± 3 % del flujo de aire objetivo

durante toda la prueba.

9.1.3 Tasa de flujo de aire del lado exterior

Todas las evaluaciones estándar deben ser determinadas a la tasa de flujo de aire del lado exterior especificada por el

fabricante donde el control del ventilador es ajustable. Cuando el control del ventilador no es ajustable, se debe determinar a la

tasa de flujo de aire del lado exterior inherente al equipo cuando se opere con todos los elementos de resistencia asociados con

las entradas, rejillas y cualquier ducto y accesorios que el fabricante considere como una práctica normal de instalación. Una vez

establecido, el circuito de aire del lado exterior del equipo debe permanecer sin cambios durante todas las pruebas indicadas

aquí, a menos que se realice un ajuste automático de las tasas de flujo de aire exterior por el tipo de función del sistema.

9.1.4 Presión estática externa

9.1.4.1 Los equipos acondicionadores de aire y bombas de calor unitario deben ser probados con las presiones estáticas

externas mínimas de la Tabla 2, cuando operen a su capacidad nominal y con la relación de flujo de aire especificado en el inciso

9.1.2.

Los equipos para movimiento de aire con unidades con serpentín interior que no estén destinados para su uso con sistemas

de ductos instalados en campo (descarga libre) deben ser probados a 0 Pa (0 in H2O) de presión externa.

Tabla 2 - Presión Mínima Externa

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Capacidad de enfriamiento estándar Presión mínima externa

kW kBTU/h kPa in H2O

Mayor o igual que 19 y menor que 21 Mayor o igual que 65 y menor que 70 0.05 0.20

Mayor o igual que 21 y menor que 30.8 Mayor o igual que 70 y menor que 105 0.06 0.25

Mayor o igual que 30.8 y menor que 39.3 Mayor o igual que 105 y menor que 134 0.07 0.30

Mayor o igual que 39.3 y menor que 61.5 Mayor o igual que 134 y menor que 210 0.09 0.35

Mayor o igual que 61.5 y menor que 82.1 Mayor o igual que 210 y menor que 280 0.10 0.40

9.1.4.2 El requisito de presión estática mínima externa especificada en la Tabla 2 se debe emplear para la prueba de

enfriamiento a plena carga de todas las unidades y también para las pruebas de enfriamiento a carga parcial de las unidades

donde el flujo de aire de los ajustes de control del ventilador especificados por el fabricante, o las tasas de flujo de aire nominales,

sean iguales a los de la prueba de enfriamiento a plena carga (excepto las unidades interiores con serpentín únicamente)

9.1.4.3 Las pruebas de enfriamiento a carga parcial que no utilizan el flujo de aire de enfriamiento a plena carga (excepto para

unidades interiores solo con serpentín). En las que los ajustes de control del ventilador especificados por el fabricante, o las tasas

de flujo de aire nominales, sean diferentes a los de la prueba de enfriamiento a plena carga, o ambos, no se someten a los

requisitos de la presión mínima estática de la tabla 2 y deben someterse a los requisitos de presión estática externa mínima

ajustada, la cual se debe calcular utilizando la ecuación siguiente:

Donde:

ESPadj = Requisito de presión estática externa mínima para el flujo de aire de enfriamiento a carga parcial, en kPa

ESPFL = Requisito de presión estática externa mínima para el flujo de aire de enfriamiento a plena carga especificado en la

Tabla 2, en kPa

Qdif = Flujo de aire de enfriamiento a carga parcial medido, (m³/s)

QFL = Flujo de aire de enfriamiento a plena carga medido, (m³/s)

9.1.4.4 Para las unidades distribuidas en el comercio sin un filtro de aire (excepto para las unidades interiores solo con

serpentín), se deberá añadir una presión estática adicional a la presión estática mínima mostrada en la Tabla 2, según la ecuación

indicada en este inciso.

La presión estática adicional se basará en el área frontal del filtro, tal como se define en las Instrucciones de Instalación del

Fabricante, y en el flujo de aire nominal de enfriamiento a plena carga. Para las unidades que no especifican un área frontal del

filtro o aquellas en las que no se dispone de una rejilla portafiltro de 5.08 cm (2 pulgadas) como opción, se deberá utilizar el área

frontal del evaporador. Para las pruebas a carga parcial, la presión estática adicional deberá reducirse según la ecuación del

inciso 9.1.4.3

Donde:

ESPfiltro = presión estática adicional, en kPa

QFL = flujo de aire nominal de enfriamiento a plena carga, en (m³/s)

Am = área frontal del filtro, en metros cuadrados, en (m²)

9.1.5 Condiciones de temperatura para pruebas de evaluación estándar

Las pruebas de evaluación estándar deben de llevarse a cabo conforme a las condiciones especificadas en la Tabla 2a.

Tabla 2a - Condiciones para pruebas de funcionamiento y clasificación estándar

Pruebas de Capacidad de

Enfriamiento

Sección Interior3 Sección Exterior

(enfriamiento por Aire)

Bulbo Seco

(ºC)

Bulbo Húmedo

(ºC)

Bulbo Seco

(ºC)

Bulbo Húmedo

(ºC)

Condiciones Estándar de

Calificación de Enfriamiento

26.7 ºC 19.4 ºC 35 ºC 24 ºC1,5

23.9

Condiciones Estándar de

Calificación a Carga Parcial

(REEI)2,4

26.7 ºC 19.4 ºC Varía con la carga según la

Tabla 2b

Varía con la carga según la

Tabla 2b1,5

Notas:

1. Solo se requiere si la unidad rechaza el condensado en el serpentín exterior.

2. Las pruebas de calificación de enfriamiento y funcionamiento no son necesarias para bombas de calor solo para calefacción.

3. La presión estática externa del sistema de ventilador interior debe ajustarse según la Tabla 2.

4. Las pruebas solo son válidas cuando la presión atmosférica es mayor a 94.46 kPa.

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5. Para Unidades de Paquete unitario que no rechazan el condensado en el serpentín exterior, donde toda o parte de la sección interior del equipo se

encuentra en la sala exterior, mantenga una temperatura de punto de rocío en la sala exterior de 15.83 ºC para pruebas de Carga al 100 %, 75 % y 50

%, y 14.83 ºC para pruebas de Carga al 25 %.

9.1.6 Condiciones de temperatura para pruebas de evaluación a carga parcial

Las pruebas para evaluación de la eficiencia a carga parcial deben de llevarse a cabo conforme a las condiciones

especificadas en la Tabla 2b.

Tabla 2b - Condiciones de Calificación de Carga Parcial de la REEI

Condiciones Condición

Aire Interior

Temperatura del Aire de Retorno (bulbo seco)

Temperatura del Aire de Retorno (bulbo húmedo)

Flujo de Aire Interior Calificado a Carga Parcial

26.7 °C

19.4 °C

Ver nota 1

Temperatura de Entrada del Condensador (Enfriado por Aire) (bulbo seco) (TAE)

Tasa de Flujo de Aire del Condensador, m³/s

100 % Porcentaje de carga = 35.0 °C 3,4

75 % Porcentaje de carga = 27.5 °C 3,4

50 % Porcentaje de carga = 20.0 °C 3,4

25 % Porcentaje de carga = 18.3 °C 3,4

Ver nota 2

Notas:

1. Consulte el inciso 9.1.2 para el flujo de aire interior y la presión estática externa.

2. El flujo de aire del condensador debe ajustarse, si es necesario, de acuerdo con el inciso 9.1.3

3. Para la prueba de unidades enfriadas por aire que rechazan el condensado en el serpentín del condensador, se aplican los requisitos de temperatura

del bulbo húmedo del aire del condensador especificados para productos enfriados por evaporación. (100 % de porcentaje de carga = 29.44 ºC, 75 %

de Porcentaje de carga = 23.06 ºC, 50 % de porcentaje de carga= 16.67 ºC y 25 % de Porcentaje de carga =12.78 ºC

4. Para Unidades de Paquete unitario que no rechazan el condensado en el serpentín exterior, donde toda o parte de la sección interior del equipo se

encuentra en la sala exterior, mantenga una temperatura de punto de rocío en la sala exterior de 15.83 ºC para cargas del 100 %, 75 % y 50 % y 14.83

ºC para carga del 25 %.

9.2 Instrumentos

Los instrumentos requeridos para realizar las pruebas son los siguientes:

9.2.1 Instrumentos para medición de temperaturas

Las mediciones de temperaturas se deben hacer con uno o más de los siguientes instrumentos:

- Termómetros de vidrio con columna de mercurio.

- Termopares.

- Termómetros de resistencia eléctrica.

En caso de requerir la medición del contenido de humedad o punto de rocío se debe utilizar un higrómetro el cual debe tener

una exactitud de ± 0.2 °C.

La exactitud en las mediciones de temperatura debe permanecer dentro de ± 0.05 °C para las temperaturas del aire y dentro

de ± 0.25 °C para todas las demás temperaturas.

Todas las mediciones de la temperatura del aire se deben tomar antes de las derivaciones para la medición de la presión

estática, para el lado de entrada del aire, y después de las derivaciones para la medición de la presión estática, para el lado de

descarga del aire.

9.2.2 Instrumentos para mediciones de presión

Las mediciones de presión deben ser hechas con uno o más de los siguientes instrumentos:

· Columna de mercurio;

· Tubo Bourdon;

· Transductores electrónicos de presión.

La exactitud de los instrumentos de medición debe permitir desviaciones dentro del ± 2 % del valor indicado.

El tubo Bourdon y los transductores electrónicos de presión deben estar calibrados con respecto a un probador de peso

muerto o por comparación con una columna de líquido.

La división más pequeña de los instrumentos de medición de presión no debe exceder, en ningún caso, 2.5 veces la exactitud

especificada.

9.2.3 Condiciones de los instrumentos para mediciones de presión estática y flujo de aire

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La presión estática a través de las toberas y las presiones de velocidad en las gargantas de las toberas deben ser medidas

con manómetros que hayan sido previamente calibrados contra un manómetro estándar dentro del ± 1.0 % del valor de la lectura.

La división más pequeña de la escala del manómetro no debe exceder del 2 % del valor de la lectura.

La presión estática del ducto debe ser medida con manómetros que tengan una exactitud de ± 2.5 Pa.

Las áreas de las toberas deben ser determinadas por la medición de sus diámetros en cuatro lugares alrededor de la tobera,

apartados aproximadamente 45°, con una exactitud de ± 0.2 %, y en cada uno de los dos planos a través de la garganta de la

tobera, uno en el exterior y el otro en la sección recta cercana al radio.

9.2.4 Instrumentos eléctricos

Las mediciones eléctricas deben hacerse con instrumentos de indicación o de integración. Los instrumentos utilizados para la

medición de la entrada de energía o potencia eléctrica para calentadores u otros aparatos que suministren cargas de calor deben

tener una exactitud de ± 1.0 % de la cifra medida. Los instrumentos utilizados para la medición de la entrada de energía o

potencia eléctrica a los motores del ventilador, del compresor u otro equipo accesorio deben tener una exactitud de ± 2.0 % del

valor indicado.

La tensión eléctrica debe ser medida en las terminales de los equipos, los equipos usados para la medición deben tener una

exactitud de ± 1.0 % de la lectura.

9.2.5 Mediciones de presión del refrigerante

Las presiones del refrigerante deben ser medidas con manómetros (de alta y baja presión), con una exactitud de ± 1.0 % de la

lectura.

9.2.6 Mediciones del flujo de líquido

La razón de recolección de condensado debe ser medido con un medidor de cantidad de líquido, midiendo el peso o el

volumen y teniendo una exactitud de ± 1.0 % del valor indicado.

9.2.7 Instrumentos de medición de velocidad

Las mediciones de velocidad deben hacerse con un contador de revoluciones, un tacómetro, un estroboscopio o un

osciloscopio con una exactitud de ± 1.0 % de la lectura medida.

9.2.8 Mediciones de peso y tiempo

Los equipos de medición de tiempo y de peso deben tener una exactitud de ± 0.2 % del valor indicado.

9.3 Dispositivos para las mediciones de flujo de aire

9.3.1 Dispositivo de toberas empleado para la medición de flujo de aire

9.3.1.1 Como se muestra en la Figura A.1, este aparato consiste básicamente en una cámara receptora y una cámara de

descarga separadas por una pared en donde se localizan una o más toberas. El aire, del equipo bajo prueba, es transportado a

través de ductos a la cámara de recepción que pasan a través de la o las toberas, y éste es expulsado al cuarto de pruebas o

canalizado de nuevo a la entrada del equipo.

9.3.1.2 El aparato de tobera y sus conexiones al equipo de entrada deben ser sellados para que las fugas de aire no excedan

del 1.0 % la medición de la razón del flujo de aire.

9.3.1.3 La distancia entre los centros de las toberas que son utilizadas no debe ser menor de 3 veces el diámetro de la

garganta de la tobera más grande y la distancia del centro de cualquier tobera a la descarga más cercana al lado de la pared de la

cámara receptora no debe ser menor que 1.5 veces del diámetro de su garganta.

9.3.1.4 Los difusores deben instalarse en la cámara de recepción por lo menos a 1.5 veces de la distancia del diámetro mayor

de la garganta de la tobera, hacia arriba de la pared de división y en la cámara de descarga al menos a 2.5 veces de esta

distancia hacia abajo de la misma pared.

9.3.1.5 Se debe instalar un ventilador de extracción, capaz de suministrar la presión estática adecuada a la salida del equipo,

en una pared de la cámara de descarga y deben colocarse los elementos necesarios para suministrar la capacidad variable del

ventilador.

9.3.1.6 Debe medirse la caída de presión estática a través de la o las toberas con uno o más manómetros que tengan una

exactitud de ± 1.0 % de la lectura. Una terminal del manómetro se conecta a la derivación para la medición de presión estática,

localizada a nivel de la pared interior de la cámara de recepción y la otra terminal debe ser conectada a la derivación para

medición de presión estática localizada a nivel de la pared interior de la cámara de descarga, o preferiblemente, las diferentes

derivaciones de medición de cada cámara deben conectarse a manómetros conectados en paralelo o conectados a un solo

manómetro. Alternativamente, la presión de velocidad del flujo de aire a la salida de la o las toberas debe ser medida con un tubo

de Pitot como se muestra en la Figura A.1, pero cuando se esté usando más de una tobera, las lecturas del tubo de Pitot deben

ser determinadas para cada tobera.

9.3.1.7 Deben emplearse los elementos necesarios para determinar la densidad del aire en la garganta de las toberas.

9.3.2 Toberas

9.3.2.1 La velocidad en la garganta de cualquier tobera no debe ser menor de 15.2 m/s y no debe ser mayor de 35.6 m/s.

9.3.2.2 Cuando se construyan las toberas de acuerdo con la Figura A.2 y se instalen de acuerdo con los incisos: 9.3.2 al

9.3.3.1, éstas pueden ser usadas sin calibración. Si el diámetro de la garganta es de 12.7 cm o más, se asumirá un coeficiente de

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descarga de 0.99. Para toberas con diámetro menor a 12.7 cm o donde sea deseable una mayor precisión del coeficiente,

preferiblemente, se puede calibrar la tobera o pueden usarse los siguientes valores de la Tabla 3.

Tabla 3 - Coeficientes de descarga para toberas

Número de Reynolds

NRe

Coeficiente de descarga

C

50 000 0.97

100 000 0.98

150 000 0.98

200 000 0.99

250 000 0.99

300 000 0.99

400 000 0.99

500 000 0.99

El número de Reynolds debe ser calculado como sigue:

Donde:

, Número de Reynolds

, Factor de carga dependiente de la temperatura para Número de Reynolds (NRe)

, Velocidad del aire, en la tobera (m/s)

, Diámetro de la garganta de la tobera (mm)

El factor de carga f se indica en la Tabla 4:

Tabla 4 - Valor del factor de carga de acuerdo con la temperatura del aire

Temperatura °C Factor f

-6.7 78.2

4.4 72.2

15.6 67.4

26.7 62.8

37.8 58.1

48.9 55.0

60.0 51.9

71.1 48.8

9.3.3 Arreglos de los diferentes dispositivos para medición de entalpía

Se debe utilizar alguno de los siguientes arreglos de dispositivos de prueba:

- Arreglo de túnel aire entalpía (véase inciso 9.3.3.1).

- Arreglo de enlace aire entalpía (véase inciso 9.3.3.2).

- Arreglo de calorímetro de aire entalpía (véase inciso 9.3.3.3).

- Arreglo de cuarto de aire entalpía (véase inciso 9.3.3.4).

9.3.3.1 El arreglo de túnel aire entalpía se muestra esquemáticamente en la Figura A.3. El equipo a probar se coloca en un

cuarto o cuartos de pruebas. Se fija un instrumento de medición de flujo de aire a la descarga del aire del equipo (interior o

exterior o ambos si es aplicable). Este instrumento debe descargar directamente dentro del espacio o cuarto de prueba que se

encuentre equipado con los elementos adecuados para mantener el aire de entrada del equipo interior a las temperaturas de

bulbo seco y húmedo deseables; así como para la medición de las temperaturas de bulbo seco y húmedo del aire de entrada y

salida del equipo exterior.

9.3.3.2 El arreglo de enlace aire entalpía se muestra esquemáticamente en la Figura A.4. Este arreglo difiere del arreglo de

túnel en que el aparato de medición de aire de descarga es conectado a un equipo de reacondicionamiento adecuado, el cual, a

su vez, es conectado a la entrada del equipo de prueba. Este cuarto de pruebas debe estar sellado para que las fugas de aire no

excedan del ± 1.0 % en lugares que podrían influenciar las mediciones de capacidad para determinar la razón de flujo de aire. La

temperatura de bulbo húmedo del aire circundante al equipo debe estar dentro de ± 2.8 °C de la temperatura de bulbo húmedo

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requerida por la prueba. Las temperaturas de bulbo húmedo y seco y la resistencia externa deben ser medidas con los elementos

adecuados.

9.3.3.3 El arreglo de calorímetro de aire entalpía se muestra esquemáticamente en la Figura A.5. En este arreglo un

"compartimiento" es puesto sobre el equipo, o la parte aplicable de éste, sometido a prueba. El "compartimiento" debe ser

hermético y aislado, debe construirse con algún material no-higroscópico. Éste debe ser suficientemente grande para permitir la

entrada de aire y la circulación de éste entre el equipo y el "compartimiento". En ningún caso debe haber menos de 15 cm entre el

equipo y las paredes del "compartimiento". La entrada al "compartimiento" debe ser localizada separada de la entrada del equipo

de prueba a fin de permitir la libre circulación dentro del espacio cerrado. Debe conectarse un aparato de medición de flujo de aire

a la descarga del equipo, éste debe estar bien aislado en la sección donde pase a través del espacio cerrado. Las temperaturas

de bulbo seco y húmedo del aire de entrada al equipo deben ser medidas a la entrada del "compartimiento".

9.3.3.4 El arreglo de cuarto de aire entalpía se muestra esquemáticamente en la Figura A.6. El equipo a ser probado es

colocado dentro del cuarto de prueba. Un aparato de medición de flujo de aire es acoplado a la descarga de aire del equipo

(evaporador o condensador, según sea aplicable), y conectado una vez más al equipo de reacondicionamiento. La descarga de

aire del aparato de reacondicionamiento suministra las temperaturas adecuadas de bulbo seco y húmedo en los aparatos de

muestreo de aire y manómetros que pueden medir las temperaturas de bulbo seco y húmedo y la resistencia externa como se

requiere.

9.3.3.5 Los arreglos mostrados en las Figuras A.3, A.4, A.5 y A.6 ilustran las posibilidades de arreglos de los aparatos de

prueba y no deben ser construidos como aplicación específica o única de los tipos de equipos con los que se ilustran sin

embargo, se debe usar un "compartimiento" como se muestra en la Figura A.5 cuando el compresor está en la sección interior o

es ventilado separadamente.

9.3.3.6 Pueden emplearse otros medios para el manejo de aire de salida, de los incisos de medición de flujo de aire y del

suministro de aire a la entrada del equipo con las condiciones del inciso 9.1, con tal de que ello no interfiera con lo establecido

para la medición de la razón de flujo de aire, la temperatura y la resistencia externa o que pueda crear condiciones anormales de

prueba alrededor del equipo.

9.3.4 Mediciones de presión estática externa

- Equipos con ventilador y una sola salida (véase inciso 9.3.4.1).

- Equipos con ventiladores y salidas múltiples (véase inciso 9.3.4.2).

- Equipos sin ventiladores (véase inciso 9.3.4.3).

Cuando el equipo acondicionador de aire tiene su propio sistema para el movimiento del aire, tal equipo debe ser probado a

una resistencia externa mínima de 0 Pa.

La tolerancia de los instrumentos de medición de la presión estática externa (promediada durante el tiempo de duración de

prueba) es de 0 Pa (0 in H2O), + 0.05 Pa (12.5 in H2O).

9.3.4.1 Equipos con ventilador y una sola salida

9.3.4.1.1 Como se muestra en la Figura A.7a, una pequeña cámara de igualación de presión debe colocarse a la salida del

lado de la descarga del equipo de prueba, donde se requieren las mediciones de presión estática externa. Este dispositivo debe

descargar dentro de los aparatos de medición de aire (o en un aparato de amortiguamiento cuando no se emplean las mediciones

directas de aire) y debe tener un área seccional igual a la de la salida del equipo a probar.

9.3.4.1.2 La presión estática externa debe medirse con un manómetro o un transductor de presión electrónico. Un lado del

manómetro debe conectarse a las cuatro derivaciones de medición de presión externamente conectadas en la descarga del

dispositivo de igualación de presión, estas derivaciones deben estar centradas en cada cara del dispositivo a una distancia de dos

veces el diámetro seccional principal de la salida del equipo como se muestra en la Figura A.7a. Si se utiliza una conexión de

ducto interior de entrada de aire, el otro lado del manómetro debe ser conectado a las cuatro derivaciones de presión

comunicadas entre sí, centradas en cada cara del ducto interior; en caso contrario, el otro lado del manómetro debe ser abierto al

ambiente circundante. La conexión del ducto interior de entrada de aire debe tener un área de sección transversal igual a aquella

del equipo y debe ser fabricado conforme a las Figuras A.7b y A.7c.

9.3.4.2 Equipos con ventiladores y salidas múltiples

9.3.4.2.1 Los equipos con conexiones exteriores de ductos de descarga múltiple deben tener un pequeño dispositivo de

igualación de presión sujeto a cada salida, como lo muestra la Figura A.7a. Cada cámara debe descargar dentro de una sección

de ducto común, esta sección del ducto a su vez debe descargar en el aparato de medición de aire. Cada dispositivo debe tener

un restrictor ajustable localizado en el plano donde éstos entran a la sección del ducto común, con el propósito de igualar la

presión estática. Los equipos con múltiples ventiladores que emplean un solo ducto de descarga de conexión bridada, deben ser

probados con un solo dispositivo, de acuerdo con el inciso 9.3.4.1.1. Cualquier otro arreglo de este tipo de dispositivo de prueba

no debe ser usado, excepto para simular diseños de ductos específicamente recomendados por el fabricante del equipo.

9.3.4.3 Equipos sin ventiladores

Para las secciones de serpentín interno que no incorporan ventiladores, las conexiones del ducto de entrada y salida deben

tener la misma sección transversal que las pestañas del serpentín encapsulado.

La caída de presión estática del aire se medirá como se muestra en la Figura A.8. Un lado del equipo de medición de presión

se conectará a cuatro tomas de presión múltiples en el conducto de salida y el otro lado del dispositivo de medición de presión se

conectará a cuatro tomas de presión múltiples en el conducto de entrada.

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Las tomas de entrada y salida se instalarán en relación con la entrada y salida del serpentín, respectivamente, como se

muestra en la Figura A.8.

9.3.4.4 Requerimientos generales para las mediciones de presión estática externa

9.3.4.4.1 Las derivaciones para medición de presión estática deben ser con niples soldados sobre la superficie exterior del

dispositivo de igualación de presión con un diámetro de 6.3 mm, y centradas a través del dispositivo con un diámetro de orificio de

1 mm. Las orillas de estos orificios deben estar libres de rebabas y otras superficies irregulares.

9.3.4.4.2 El dispositivo de igualación de presión y la sección de los ductos deben ser sellados para prevenir fugas de aire,

particularmente en las conexiones al equipo y a los aparatos de medición de aire, y para prevenir las fugas de calor entre la salida

del equipo y los instrumentos de medición de temperatura.

9.4 Métodos de prueba

9.4.1 Métodos de prueba aplicables

9.4.1.1 Descripción general

Los siguientes cuatro métodos son cubiertos en esta Norma Oficial Mexicana:

a) Método de aire entalpía, lado interior (véase inciso 9.4.3).

b) Método de aire entalpía, lado exterior (véase inciso 9.4.3).

c) Método de calibración de compresor (véase incisos: 9.4.4 y 9.4.5).

d) Método de medición del flujo de aire (véase inciso 9.4.6).

9.4.2 Aplicabilidad de los métodos de prueba

9.4.2.1 Descripción general

Los equipos objeto de esta Norma Oficial Mexicana deben probarse con los métodos establecidos en la Tabla B.1, para cada

clasificación específica, y están sujetos a cualquier limitación adicional detallada en el inciso del método de prueba

correspondiente.

9.4.2.2 Procedimientos de prueba para equipos de enfriamiento con suministro de aire

Todas las pruebas de funcionamiento de estado estable y de serpentín húmedo y seco en los equipos objeto de esta Norma

Oficial Mexicana, deben emplear el método aire entalpía lado interior (grupo A, véase Tabla B.1) en el cuarto interior y en el cuarto

exterior se debe emplear el método aire entalpía lado exterior o el método de calibración del compresor (grupo B, véase Tabla

B.1), esto al probar equipos con una capacidad total de enfriamiento inferior a 40 kW (135,000 Btu/h).

Al probar equipos con una capacidad total de enfriamiento de 40 kW (135,000 Btu/h) o superior, se deberá utilizar al menos

uno de los métodos aplicables, ya sea del Grupo A o del Grupo B de la Tabla B.1, excepto el Método de Entalpía del Aire del lado

Exterior.

Cuando se requieren dos métodos de prueba (equipos con una capacidad total de enfriamiento inferior a 40 kW (135,000

Btu/h)), la capacidad total de enfriamiento será la capacidad del lado interior (Grupo A) de los dos métodos de prueba realizados

simultáneamente, y ambas capacidades deberán coincidir dentro de un margen del 6.0 %.

Cuando se requiere un método de prueba (equipos con una capacidad total de enfriamiento de 40 kW (135,000 Btu/h) o

superior), la capacidad total de enfriamiento será la capacidad del método de pruebas utilizado (Grupo A o Grupo B), y por ser un

solo método no se requiere cumplir con un margen del 6.0 %.

9.4.2.3 Procedimientos de prueba de operación

Las pruebas de funcionamiento de estado estable serpentín húmedo deben llevarse a cabo de acuerdo con las condiciones

descritas en los incisos: 9.1.5 y 9.1.6, y los procedimientos descritos en estos.

Los aparatos y equipo de reacondicionamiento del cuarto de prueba, relativos a la prueba, deben operarse hasta que se

alcancen las condiciones de equilibrio.

9.4.3 Método aire entalpía

9.4.3.1 En el método de aire entalpía, la capacidad es determinada por las mediciones de temperatura de bulbo seco y

húmedo, tanto en la entrada como en la salida, junto con la razón de flujo de aire asociado.

9.4.3.2 Este método debe emplearse para las pruebas del lado interior de todos los equipos, objeto de esta Norma. Cuando

sea utilizado para este propósito, se designará como prueba del grupo A. Sujeto a los requerimientos adicionales del inciso 9.5.5,

este método puede ser utilizado en pruebas de lado exterior para equipos con enfriamiento por aire. Las pruebas de aire entalpía

del lado exterior están sujetas adicionalmente a las limitaciones del arreglo de los aparatos, especificado en el inciso 9.5.5.2, si el

compresor es ventilado independientemente, y a los ajustes de pérdidas de la línea permitidas en el inciso 9.4.3.3.3, si el equipo

emplea serpentines condensadores remotos.

9.4.3.3 Cálculo de enfriamiento para el método aire entalpía

9.4.3.3.1 Las capacidades de enfriamiento interior: total, sensible y latente, basadas en los datos de la prueba del lado interior

(prueba grupo A), deben ser calculadas por las ecuaciones siguientes:

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Donde:

qtci, Capacidad total de enfriamiento (datos del lado interior) (W)

Qmi, Flujo de aire interior medido (m³/s)

ha1, Entalpía del aire entrando al lado interior (J/kg de aire seco)

ha2, Entalpía del aire saliendo al lado interior (J/kg de aire seco)

vn, Volumen específico del aire bajo condiciones de temperatura de bulbo húmedo y seco existentes en la tobera a una

presión barométrica (m³/kg de aire seco)

v'n, Volumen específico del aire en la tobera (m³/kg de mezcla de aire-vapor de agua)

Wn, Razón de humedad, del aire, en la tobera (kg de humedad por kg de aire seco)

Donde:

qsci, Capacidad sensible de enfriamiento (datos del lado interior) (W)

Qmi, Flujo de aire interior medido (m³/s)

cpa1, Calor específico del aire seco a la entrada, lado interior (J/ kg°C)

ta1, Temperatura del aire entrando al lado interior, bulbo seco (°C)

cpa2, Calor específico del aire seco a la salida, lado interior (J/ kg°C)

ta2, Temperatura del aire saliendo al lado interior, bulbo seco (°C)

vn, Volumen específico del aire bajo condiciones de temperatura de bulbo húmedo y seco existentes en la tobera a una

presión barométrica (m³/kg de aire seco)

v'n, Volumen específico del aire en la tobera (m³/kg de mezcla de aire-vapor de agua)

Wn, Razón de humedad, del aire, en la tobera (kg de humedad por kg de aire seco)

W1, Razón de humedad, del aire entrando al aire interior (kg de humedad por kg de aire seco)

W2, Razón de humedad, del aire saliendo al aire interior (kg de humedad por kg de aire seco)

Donde:

q1ci, Capacidad latente de enfriamiento (datos del lado interior) (W)

Qmi, Flujo de aire interior medido (m³/s)

vn, Volumen específico del aire bajo condiciones de temperatura de bulbo húmedo y seco existentes en la tobera a una

presión barométrica (m³/kg de aire seco)

v'n, Volumen específico del aire en la tobera (m³/kg de mezcla de aire-vapor de agua)

Wn, Razón de humedad, del aire, en la tobera (kg de humedad por kg de aire seco)

W1, Razón de humedad, del aire entrando al aire interior (kg de humedad por kg de aire seco)

W2, Razón de humedad, del aire saliendo al aire interior (kg de humedad por kg de aire seco)

9.4.3.3.2 La capacidad total de enfriamiento interior, basada en los resultados de prueba del lado exterior, es calculada por la

siguiente ecuación:

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Donde:

qtco, Capacidad de enfriamiento total, del lado exterior (W)

Qmo, Flujo de aire exterior medido (m³/s)

ha4, Entalpía del aire saliendo al lado exterior (J/kg de aire seco)

ha3, Entalpía del aire entrando al lado exterior (J/kg de aire seco)

vn, Volumen específico del aire bajo condiciones de temperatura de bulbo húmedo y seco existentes en la tobera a una

presión barométrica (m³/kg de aire seco)

Et, Potencia total de entrada (W)

v'n, Volumen específico del aire en la tobera (m³/kg de mezcla de aire-vapor de agua)

Wn, Razón de humedad, del aire, en la tobera (kg de humedad por kg de aire seco)

o para equipos enfriados por aire, el cual no es reevaporativo

Donde:

qtco, Capacidad de enfriamiento total, del lado exterior (W)

Qmo, Flujo de aire exterior medido (m³/s)

cpa4, Calor específico del aire seco a la salida, lado exterior (J/ kg°C)

ta4, Temperatura del aire saliendo al lado exterior, bulbo seco (°C)

ta3, Temperatura del aire entrando al lado exterior, bulbo seco (°C)

vn, Volumen específico del aire bajo condiciones de temperatura de bulbo húmedo y seco existentes en la tobera a una

presión barométrica (m³/kg de aire seco)

Et, Potencia total de entrada (W)

v'n, Volumen específico del aire en la tobera (m³/kg de mezcla de aire-vapor de agua)

Wn, Razón de humedad, del aire, en la tobera (kg de humedad por kg de aire seco)

W4, Razón de humedad, del aire saliendo al lado exterior (kg vapor de agua por kg de aire seco)

9.4.3.3.3 Si se requieren correcciones por pérdidas en la tubería para obtener el balance del 6 % de calor especificado en el

inciso 9.4.2.2, éstas deben incluirse en el cálculo de la capacidad y sumarse algebraicamente. Las tolerancias deben ser

evaluadas como sigue:

a) Para tubo de cobre sin aislamiento:

Donde:

Pérdidas de línea en tubería de interconexión (W)

Dt, Diámetro del tubo del refrigerante en (mm)

t, diferencia de temperatura (°C)

L, Longitud de la línea del refrigerante (m)

b) Para líneas aisladas:

Donde:

Pérdidas de línea en tubería de interconexión (W)

Th, Grosor del aislamiento de la tubería de interconexión (mm)

Dt, Diámetro del tubo del refrigerante en (mm)

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t, diferencia de temperatura (°C)

L, Longitud de la línea del refrigerante (m)

El promedio de las diferencias de temperatura entre el refrigerante y el ambiente circundante es t. Con objeto de obtener el 6

% del balance de calor, las correcciones de pérdidas de línea deben ser sumadas algebraicamente a la capacidad del lado

exterior.

9.4.4 Método de calibración de compresor

9.4.4.1 Descripción general

9.4.4.1.1 En este método la capacidad total de enfriamiento es determinada, como se describe a continuación:

a) De la medición de las propiedades del refrigerante de entrada y salida del lado o sección interior del equipo, junto con la

razón de flujo de refrigerante asociado, como se determina por la subsecuente calibración del compresor bajo condiciones

idénticas de operación. Las mediciones directas de la capacidad deben usarse cuando el sobrecalentamiento del refrigerante a la

salida del evaporador sea de menos de 3 °C.

b) De la medición directa de la capacidad de enfriamiento por medio de un calorímetro, cuando el compresor está operando

bajo condiciones idénticas a las encontradas durante la prueba del equipo.

9.4.4.1.2 Este método debe ser usado para pruebas en todos los equipos excepto en los siguientes casos:

a) Que el equipo tenga un serpentín condensador enfriado por agua sin aislamiento en el flujo de aire interior y

b) Cuando el compresor esté sin aislamiento y se encuentre en el flujo de aire interior.

9.4.4.2 Medición de las propiedades del refrigerante

9.4.4.2.1 El equipo debe ser operado bajo las condiciones de prueba requeridas y las mediciones de temperatura y presión del

refrigerante a la entrada y la salida del lado interior, y a la entrada y salida del compresor deben tomarse en intervalos de 10

minutos hasta que se obtengan siete juegos de lecturas dentro de las tolerancias prescritas en los incisos: 9.2.2 y 9.2.3. Cuando

se requiera una prueba de aire entalpía del lado interior, estas lecturas deben obtenerse durante esta prueba.

9.4.4.2.2 En equipos que no sean sensibles a la carga de refrigerante, los manómetros pueden conectarse a las líneas de

refrigerante siempre que no afecten la carga total en más del 0.5 %.

9.4.4.2.3 En equipos sensibles a la carga del refrigerante, es necesario determinar las presiones del refrigerante después de

esta prueba, porque las conexiones de los manómetros de presión pueden provocar una pérdida de carga. Para cumplir con esto,

las temperaturas deben medirse durante la prueba por medio de termocoples soldados al retorno de los codos a los puntos

medios de cada circuito de serpentín condensador y evaporador o a los puntos no afectados por el vapor sobrecalentado o líquido

subenfriado. Siguiendo la prueba, los manómetros son conectados a las líneas del refrigerante y el equipo es vaciado y cargado

por el refrigerante especificado en la placa del equipo. El equipo es operado otra vez hasta las condiciones de prueba y si es

necesario, se puede adicionar o sustraer carga de refrigerante hasta que las mediciones del termocople del serpentín estén

dentro de ± 0.3 °C de los valores iniciales, las temperaturas del vapor del refrigerante a la entrada y a la salida del compresor

deben estar entre ± 1.7 °C de los valores iniciales y las temperaturas del líquido entrando a la válvula de expansión debe generar

una temperatura dentro de ± 0.6 °C. La presión de operación debe observarse.

9.4.4.2.4 Las temperaturas del refrigerante deben medirse por medio de termocoples soldados a las líneas del refrigerante a

distancias apropiadas.

9.4.4.2.5 No se debe quitar, reemplazar, alterar o someter la instrumentación a cualquier acción que cause disturbios en las

mediciones durante ninguna etapa de la prueba de capacidad de enfriamiento.

9.4.4.2.6 Las temperaturas y presiones del vapor refrigerante a la entrada y salida del compresor deben ser medidas en las

líneas del refrigerante, aproximadamente a 25 cm de la carcasa del compresor. Si la válvula reversible está incluida en la

calibración, las mediciones deben ser tomadas en las líneas de los serpentines, aproximadamente a 25 cm de esta válvula.

9.4.5 Calibración de compresor

9.4.5.1 La razón de flujo del refrigerante debe ser determinada de la calibración del compresor a temperaturas y presiones de

entrada y salida del refrigerante, acorde con lo indicado por el fabricante del equipo bajo prueba.

9.4.5.2 Las pruebas de calibración deben ser desarrolladas con el compresor y la válvula reversible (donde se use), con los

mismos patrones de temperatura ambiente y aire como en el equipo de prueba.

9.4.5.3 Para los métodos del calorímetro de refrigerante secundario, calorímetro de refrigerante primario sistema "inundado",

calorímetro de refrigerante primario sistema "seco" y calorímetro de tubo concéntrico el flujo del refrigerante es calculado como

sigue:

Donde:

wr, Razón de flujo del refrigerante (kg/s)

q, Capacidad del compresor (W)

hg1, Entalpía