Numeral 5.6.1 — NOM-001-SESH-2014, Plantas de distribución de Gas L.P. Diseño, construcción y condiciones seguras en su operación.

5.6.1 Evaluación de consecuencias por medio de distancias por derrame máximo probable

La distancia mínima de separación de las tangentes de los recipientes de almacenamiento a los elementos

externos mencionados en los incisos a) al g) de la t abla del numeral 4.2.1.26, se debe calcular en función del

derrame máximo probable que ocurra en la planta de distribución, aplicando la siguiente expresión

matemática:

r = 19.0056 [Wd

propano * fv]1/3

Dónde:

r: Distancia desde la tangente del recipiente de almacenamiento más cercano a la edificación [m]

fv: Fracción flash [adimensional]

Wdpropano: Masa de propano líquido derramada a la atmósfera [kg]

La ecuación anterior está basada en el modelo de equivalencia con el Trinitrotolueno a la distancia

calculada por la sobrepresión de la onda de choque resultante de la explosión de una nube de gas no

confinada, la cual resulta ser de 3.45 kPa (0.04 kgf/cm 2). Se considera que una sobrepresión de 4.83 kPa

(0.05 kgf/cm2) no es suficientemente alta para provocar el colapso de un inmueble y 3.45 kPa (0.04 kgf/cm 2)

es el valor aceptable para la protección de las personas fuera de ellos.

La fracción flash se calcula con la siguiente expresión en f unción de la presión atmosférica y la mayor

temperatura que generalmente se alcanza en la época cá lida del año, correspondientes al lugar de ubicación

de la planta de distribución.

fv = A * Patm

2 + B * Patm + C

Dónde:

P

atm: Presión atmosférica promedio de la localidad expres ada en milímetros de mercurio, y las constantes

A, B y C toman los siguientes valores en función de la mayor temperatura ambiente esperada:

Temperatura A B C

288.15 K (15 °C) 6.64361 x 10 -8 -2.04896 x 10 -4 4.12591 x 10 -1

293.15 K (20 °C) 6.39298 x 10 -8 -1.97055 x 10 -4 4.33618 x 10 -1

298.15 K (25 °C) 6.13401 x 10 -8 -1.89114 x 10 -4 4.59558 x 10 -1

303.15 K (30 °C) 5.02370 x 10 -8 -1.72014 x 10 -4 4.73028 x 10 -1

308.15 K (35 °C) 5.61688 x 10 -8 -1.73145 x 10 -4 4.96182 x 10 -1

313.15 K (40 °C) 5.36228 x 10 -8 -1.65181 x 10 -4 5.16873 x 10 -1

318.15 K (45 °C) 5.10646 x 10 -8 -1.57172 x 10 -4 5.37448 x 10 -1

323.15 K (50 °C) 4.84810 x 10 -8 -1.49125 x 10 -4 5.57905 x 10 -1

La masa derramada a considerar será la que resulte mayor entre:

1. La contenida en el recipiente transportable de mayor capacidad que se llene en la planta de

distribución;

2. La liberada por la rotura de una manguera de trasiego en la toma de suministro;

3. La liberada por la rotura de una manguera de trasiego en la toma de recepción, o

4. La liberada por la rotura de una manguera de trasiego en la toma de carburación de autoconsumo.

Para el cálculo de la masa liberada en el caso de la rotura de una manguera, debe considerarse tanto la

que queda atrapada en los tramos en que se separa, como, en su caso, la resultante de la actuación de las

válvulas de exceso de flujo, cuando sean éstas las encargadas de obturar la salida del Gas L.P. líquido.

El cálculo del caudal que se alcanza a través de la válvula de exceso de flujo al darse la rotura de la

manguera, debe hacerse considerando flujo ahogado a dos fases.

La masa total liberada en un derrame está dada por la siguiente ecuación:

Wd = Gd *

d + Mcontenida

Dónde:

Wd: Derrame másico máximo probable [kg]

Gd: Caudal másico descargado de acuerdo al tipo de perforación que se tiene [kg/s]

d : Tiempo de emisión [s]

Mcontenida: Masa contenida en el recipiente transportable o conducto donde se da la perforación [kg].

El tiempo de emisión mínimo a considerar será de acuerdo a la siguiente tabla:

Falla de un recipiente

transportable.

Una vez presentada la perforación en un recipiente

transportable es prácticamente imposible obturarla en un

tiempo razonable para evitar el escape total de su

contenido y este escenario configura el caso más

desfavorable.

d = 0

Rotura de una manguera

o su desprendimiento en

el punto de fractura.

Si la rotura queda colocada ent re dispositivos automáticos

permanentemente cerrados cuando no hay operación. Por

ejemplo, válvulas internas o de no retroceso.

d = 0

Si de los dispositivos de ci erre automático entre los que

queda ubicada la rotura, el que la precede en el sentido de

la operación es una válvula de exceso de flujo

independiente y el caudal másico desalojado a través del

orificio es al menos igual al valor de cierre de la válvula de

exceso de flujo, entonces el dispositivo cerrará

automáticamente.

d = 5

Separación de una

manguera en un

separador mecánico(*).

En virtud de que la rotura queda colocada entre

dispositivos automáticos diseñados para operar al

separarse la manguera y su tiempo de reacción es

prácticamente inmediato.

d = 0

Operación de una

válvula de exceso de

flujo independiente.

Cuando el caudal másico calculado para la tubería sea

igual o superior al caudal másico de cierre requerido por la

válvula, ésta cerrará de inmediato.

d = 5

Cuando el caudal másico calculado para la tubería sea

inferior al caudal másico de cierre requerido por la válvula,

ésta no cerrará y entonces debe accionarse otros

d tiempo en que

tarden en cerrarse

estos otros

(Primera Sección) DIARIO OF ICIAL Miércoles 22 de octubre de 2014

dispositivos para aislarla del recipiente de almacenamiento. dispositivos.

(*) Éste es un dispositivo diseñado para permitir la separación de la manguera en dos partes herméticas,

derramando únicamente el volumen que queda atrapado entre los dispositivos de cierre.

5.6.2 Independientemente del resultado del cálculo efectuado conforme al numeral 5.6.1, la distancia de. las tangentes de los recipientes de almacenamiento a cualquier elemento externo de los mencionados en los

incisos a) al g) de la tabla del numeral 4.2.1.26 debe ser como mínimo 50 m. Para efectos de esta distancia no

existen tolerancias.